45號鋼板為了研究Q460高強鋼焊接工字形截面雙跨連40cr鋼板續梁的整體穩定性能以及完善規范中關于此類構件的設計方法采用ANSYS有限元程序建立考慮殘余應力的有限元模型根據已有普通強度Q345鋼雙跨連續梁的試驗數據驗證有限元模型的正確性。利用經試驗驗證的有限元模型分析殘余應力42crmo鋼板分布模式、跨度比、鋼材強度、截面高寬比以及加載比例等因素對連續梁整體穩定性能的影響。基于有限元分析結果回歸出雙跨連續梁彈性臨界彎矩計算公式將該公式計算結果代入《高強鋼結構設計標準》（JGJ/T 483-2020）中受彎構件整體穩定系數計算公式求得整體穩定系數并與有限元分析計算得到的整體穩定系數進行對比比較結果表明二者相差不大且規范計算結果偏于回歸得到的雙跨連續梁彈性臨界彎矩計算公式帶入規范公式計算整體穩定系數的方法適用于Q460高強鋼雙跨連續梁的整體穩定設計。耐磨鋼板NM400

   65錳鋼板為研究Q460FRW鋼經火災后的抗震性能在250～650℃范圍內對TMCP態試樣進行了6組模擬火災保溫試驗并對保溫后的顯微組織、拉伸斷口形貌和室溫拉伸性能進行了分析。結果表明:TMCP態試樣的組織為粒狀貝氏體隨著保溫溫度的升高粒狀貝氏體中的鐵素體基體不斷長大馬氏體/奧氏體（M/A）組元逐漸分解并由多邊形島狀逐漸轉變為層狀;屈服強度和抗拉強度隨保溫溫度的升高均呈先增大后減小趨勢屈強比逐漸增大塑性和抗震性能不斷下降。當火災溫度42crmo鋼板低于550℃、持續時間少于1 h時試驗鋼抗震性能仍能滿足GB/T 19879—2015和GB/T 28415—2012標準對高性能建筑用鋼和耐火鋼的要求。 

調45號鋼板為了進一步完善Q460鋼材在抗震設計規范中相關限值的要求本文利用有限元軟件ABAQUS以軸壓比、翼緣寬厚比、腹板高厚比和壁板寬厚比為變量建立了共48根"工"字型框架柱和"箱"型框架柱分析了其抗震性能。結果表明:翼緣寬厚比對框架柱的能量耗散系數影響較小;能量耗散系數隨軸壓比、65錳鋼板40cr鋼板耐磨鋼板NM400腹板高厚比（"工"字型）和壁板寬厚比（"箱"型）增大而明顯減小;框架柱的極限承載力隨軸壓比的減小及壁板寬厚比和翼緣寬厚比的增大而逐漸增大當腹板高厚比接近規范限值時承載力下降趨勢明顯增大。與采用Q235鋼材的框架柱相比Q460鋼材框架柱的延性較小僅為2左右;當采用Q460鋼材時"工"字型框架柱的極限位移角限值建議取為0.03"箱"型框架柱的極限位移角限值建議取為0.032。規范中對翼緣寬厚比限值的規定偏于保守其值 可取至9。無論是"工"字型框架柱還是"箱"型框架柱其腹板高厚比均不宜過大。Q460鋼材框架柱的剛度退化率隨軸壓比的增大而增強且翼緣寬厚比越大腹板高厚比越小柱的初始剛度越大剛度退化程度越明顯。  42crmo鋼板

  Q345B鋼是工程結構中廣泛使用的低合金鋼其動態力學性能包括動態本構和動態破壞判據對于軍民用鋼結構的抗爆設計具有非常實用的價值。本文分利用Zwick/Roell Z100 材料試驗機和Zwick--HTM5020高速拉伸試驗機開展了Q460JSC和HQ600兩種高強鋼的準靜態與動態高速拉伸試驗得到了兩種高強度鋼的65錳鋼板45號鋼板40cr鋼板工程應力應變曲線和動態力學性能指標。運用LS-DYNA有限元模擬結合試驗數據通過逆向外推法處理試件頸縮后的應變硬化關系并獲得了不同應變率下的真實應力應變曲線。采用AllenRule&Jones應變率強化模型和Ludwik應變硬化準則對兩種高強鋼的Johnson-Cook本構模型進行修正并擬合得到了模型參數。結果表明:兩種高強度鋼材均為應變率敏感材料屈服強度、極限強度和極限延伸率均具有明顯的應變率效應并隨應變率增大而增大但均勻延伸率對應變率并不敏感。Ludwik準則可以很好地描述兩種鋼材在不同應變率下的應變硬化關系;修正的Johnson-Cook模型很好地反應了兩種鋼材的真實應力應變關系。 。 45號冷軋鋼板

45號鋼板穩定極限承載力和跨中荷載-位移曲線與試驗結果較為吻合驗證了有限元模型的準確性。并開展了大量Q460高強鋼焊接工字形截面簡支梁整體穩定性能的有限元參數分析得到了構件基于不同截面形式、跨度等影響參數的整體穩定極限承載力。將試驗結果及有限元參數分析結果與各國規范中受彎構件整體穩定性能的相關計算值進行了對比結果表明采用我國鋼結構設計規范（GB50017-2017）和美國鋼結構規范（A65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400NSI/AISC360-2016）計算該類構件較不歐洲鋼結構規范（Eurocode3-2005）的計算結果較為保守

A65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400NSI我國高強鋼結構設計規程（征求意見稿）（JGJX-201X）的計算結果為接近且。基于JGJX-201X中受彎構件整體穩定極限承載力計算公式對相關系數進行了修正重新擬合了整體穩定承載力計算曲線提出了適用于Q460高強鋼焊接工字形截面梁整體穩定承載力的設計方法。固過程為L→L+A→L。但在靠近316L的不完全混合區出現L→L+A→L+A+（A+F）共晶→A+F共晶凝固特征這主要與熔池冷卻速度和局部枝晶 過冷度有關冷卻速度快和局部過冷度促使奧氏體形成 A65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400NSI

45號鋼板本文從改善節點區應力分布和塑性鉸外移兩個角度通過節點試件的擬靜力加載試驗和有限元模擬研究不同局部節點構造（不同的焊接孔形式和局部加寬梁翼緣）的十字型高強鋼梁柱焊接節點的抗震性能。在此基礎上又設計了八個改進型節點試件探究高強鋼改進型節點的抗震性能。具體工作如下:文章首先對節點試件所用的Q460D鋼材和ER55-G型焊材進行材性試驗得到彈性模量、屈服強度等力學性能指標通過處理試驗結果得到材料塑性的關鍵數據點為后文的有限元分析做好準備。其次文章設計了四個十字型Q460高強鋼梁柱焊接節點試件其中三個65錳鋼板節點試件采用不同的焊接孔形式一個節點試件采用側板局部加強梁翼緣的構造形式。對這四個高強鋼梁柱節點試件進行擬靜力試驗加載分析節點塑性變形40cr鋼板滯回性能、能量耗散系數和剪切變形等。研究結果表明:節點抗震性能基本不受焊接孔形狀的影響局部擴翼緣能夠提高節點初始剛度和屈服位移和荷載但試驗中由于節點區斷裂導致節點承載力和延性并沒能夠有效的增大。改進型焊接孔和FEMA型焊接孔提高了節點的延性但FEMA型焊接孔會使得節點承載力偏低。隨后將材性數據代入到節點試驗的ABAQUS有限元分析中有限元分析結果與試驗結果吻合良好。通過對節點的斷裂進行預測并進行應力路徑的分析等得出結論:局部側板加強和JGJ改進型42crmo鋼板

 45號冷軋鋼板以異種鋼板Q345B與HG785D端頭對焊為研究對象通過在不同焊接熱輸入工藝條件下的M AG焊（熔化極活性氣體保護電弧焊）對其端頭焊接缺陷、力學性能及組織進行實驗研究.實驗發現:異種鋼板端頭對焊中減小焊接電流可有效提高焊接接頭強度;焊前預熱、焊后緩冷可減少焊接接頭的淬硬45號鋼板組織提高焊接熱影響區韌性.在焊接電流為140～200 A、電壓為22～24 V、焊接速度為28 cm/min的熱輸入條件下采用預熱+后熱焊接工藝焊接接頭力學性能和彎曲特性可得到 效果.合理的焊接工藝可有效抑制汽車起重機車架焊縫開裂. 65錳冷軋鋼板

 

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